图3.11为不同退火体系下测试的不锈钢管的工程应力-应变曲线，从图中可以看出，实验不锈钢管在每个缓冷初始温度下均表现出连续屈服。由于出现大量粗大贝氏体组织，实验用不锈钢管在860初缓冷温度下的伸长率仅为7.9%。随着贝氏体组织的减少和新铁素体体积分数的增加，实验不锈钢管的延伸率大大提高，但强度略有下降。从表3.2 所示的实验不锈钢管的详细力学性能来看，由于大量贝氏体组织，共晶DI 的屈服强度增加，从而提高屈服比，而在共晶D 中，-II 的屈服强度最低收益率和性能。在最好的加工硬化剂中，刀值可高达0.32，这与组织中硬相的体积分数较高有关。

图3.12根据缓冷起始温度比较了实验不锈钢管的塑性，伸长率随温度升高而降低，而丁值则先升高后降低。 D-II工艺中的贝氏体呈现马氏体边缘环，故硬度高，马氏体粒径小，加工硬化力强，但因贝氏体的存在而发生断裂。它发生的时间早于D-III 过程，并且伸长率较低。在D-III工艺中，铁素体的体积分数较高，新铁素体的位错密度高，有利于延伸率，因此，实验不锈钢管的延伸率在初始温度为790C。缓冷达到最大值，马氏体晶粒尺寸小，裂纹通常始于晶界或相界，马氏体不易开裂，提高了实验不锈钢管的成形性能。由于马氏体体积分数的降低，实验室不锈钢管的强度和加工硬化性能略有降低。

为了满足管材的二次成型要求，双相不锈钢管必须具有良好的综合性能。也就是说，在保证强度的前提下，一般采用伸长率均匀、强度大的塑料制品进行综合测量。财产。图3.13为不锈钢管在不同退火体系下的抗拉强度和强塑制品的变化规律，从图中可以看出，强度总是随着退火温度的升高而增加，而强度随着退火温度的升高而增加。强塑制品坚持。可以。减少。通过在双相不锈钢管的生产过程中加入缓冷工艺优化成型性能，比较各种工艺条件下的力学性能指标和成型过程中的稳定性，比较成型后成品的性能，实验用不锈钢管的综合性能最初在缓冷温度为790时最佳。